Obsluha procesu tepelného zpracování nástroje

Většina procesu tepelného zpracování je periodická operace, což je kolektivní operace. Proto je v procesu tepelného zpracování nejasná pracovní hranice. Například kalení dávky dílů může být dokončeno ve dvou směnách a kalení a temperování se často provádí ve dvou směnách. Navíc kvalita operátorů je nerovnoměrná a opatření řízení malá a dokonalá. V procesu se často vyskytují problémy s kvalitou. Po vzniku problému je analyzování problému a hledání jeho příčiny nejen časově náročné, pracné a někdy dokonce nemožné najít skutečnou příčinu.

Autor shrnuje některé myšlenky a metody, které se používají k řešení problémů ve výrobě po mnoho let, a poskytuje čtenářům užitečné odkazy.

1. Nízká tvrdost nauhličených a kalených ozubených kol

Dávka více než 800 ozubených kol nauhličených a kalených v unicase kapající plynové nauhličovací a nitridační peci (Japonsko) vyžaduje povrchovou tvrdost po nauhličování a kalení 58～63HRC a povrchová tvrdost dílů během namátkové kontroly je 52～ 56HRC. Toto je problém nauhličování nebo problém kalení; zda je zhášení problémem zahřívání nebo chlazení, je v tuto chvíli obtížné vyvozovat závěry. Vzhledem k naléhavému výrobnímu úkolu této šarže ozubených kol vzal autor 3 z testovaných ozubených kol a svázal je železným drátem, znovu ohříval v peci se solnou lázní a kalil a ochladil v olejové lázni. Po asi 30-40 minutách byla konečná kalicí tvrdost 63-65HRC. . Po opětovném zahřátí a kalení této dávky ozubených kol jsou všechny tvrdosti kvalifikovány. Tento rychlý nůž rozseká nepořádek, nemusí sice odhalit skutečnou příčinu problému, ale řeší naléhavé výrobní problémy. (Průvodce: Výhody vysokorychlostního CNC obráběcího centra pro frézování forem se začínají projevovat)

2. Trhlina kalící tyč

Dávka materiálu φ14mm240mm 40Cr byla pohřbena na zchlazeném a temperovaném místě. Najít téměř všechny praskliny trvalo asi týden (při používání). Tvar trhlin byl jedinou podélnou trhlinou a většina trhlin pronikla oběma konci tyče. Na základě toho byla trhlina posouzena jako trhlina uhasená, ale službukonající operátor to nepřiznal. Kontrolou provozních záznamů lze pouze zjistit, že dávka tyčí je kalena ve druhé směně a temperována ve třetí směně, zatímco parametry procesu jako materiály dílů, kalicí teplota a chladicí médium se nezaznamenávají. Autor vzal tyč a 45 ocelových spojů a zahřál je v peci v solné lázni a poté zchladil a zchladil ve slané vodě. Po ochlazení lišta praskla a tvar trhliny byl stejný jako u výše uvedené trhliny. Tváří v tvář faktům provozovatel připustil, že se sérií tyčí bylo mylně zacházeno jako s ocelí 45 pro kalení.

3. Nerovnoměrná žíhací tvrdost skříňové odporové pece

Materiál tyče hřídele naší společnosti vyráběného lamelového čerpadla je 38CrMoAlA. Cesta procesu je: žíhání → řezání pásovou pilou → hrubovací soustružení → kalení a popouštění → jemné soustružení → broušení → nitridace. Při řezání pásové pily se často zjistí, že tvrdost na tyči je nerovnoměrná, místní tvrdost je vysoká, účinnost řezání je nízká a pilový kotouč se rychle opotřebovává. Po analýze je to způsobeno délkou tyče nebo čela tyče při instalaci pece. Odporová pec skříňového typu nemá v ústí pece žádný topný odporový drát a tepelné ztráty jsou velké. Proto by pro obecnou odporovou pec skříňového typu měly být díly při instalaci pece vzdáleny 200-300 mm od vnitřku ústí pece, aby byla zajištěna rovnoměrná teplota ohřevu dílů v peci.

4. Kalení litiny by mělo kontrolovat stopové legovací prvky

Litina vede teplo. Špatný výkon, olejové chlazení se obecně používá pro kalení a chlazení. Litinová matrice je stejná jako ocel a také se skládá z perlitu a feritu. Litina má vysoký obsah uhlíku. Zvýšení obsahu uhlíku sice může zvýšit prokalitelnost, ale nárůst nakonec není velký. Proto pro zlepšení prokalitelnosti litinových dílů: spolehněte se na účinek stopových prvků slitiny v litině při kontrole obsahu prvků slitiny, abyste zajistili kvalitu tepelného zpracování a kalení.

Stator lopatkového čerpadla vyráběný naší společností je vyroben z legované litiny odolné proti opotřebení, která vyžaduje tvrdost za tepla 50～56HRC. Protože obsah slitinových prvků jako Cr, Mo, Mn a Sn v odlitku není dobře kontrolován, tvrdost po tepelném zpracování a kalení není čas od času rovnoměrná, nízká tvrdost a další jevy. Bylo navrženo, že nízká tvrdost po kalení je způsobena nízkým podílem perlitu ve struktuře matrice odlitku po odlití a je nutné zvýšit normalizační proces před kalením. Zkouška ukazuje, že tvrdost odlitku je po normalizaci a následném kalení stále nízká. Ve skutečnosti za stejných podmínek odlévání podíl perlitu ve struktuře matrice odlitku v odlitku souvisí s obsahem stopových legujících prvků.

Další související novinky z průmyslu zpracování tepelného zpracování: